试验条件下红土的归一化加筋效果

加筋效果系数只考虑了加筋前后红土各项应力、应变参数的变化，没有考虑围压对这些参数变化的影响，而各应力、应变加筋效果系数随围压的增加而增大，故可用归一化加筋效果系数来反映。

加筋红土的归一化加筋效果系数就是指各级围压下加筋前后红土的各应力、应变参数之比相对于各级围压的变化。用公式统一表示如下：

图2－26给出了CD试验条件下不同筋材加筋红土的归一化加筋效果系数随围压的变化关系。

图2－26表明：

（1）就破坏主应力差归一化加筋效果比较，在CD试验条件下，加筋红土的破坏主应力差归一化加筋效果系数随围压增大逐渐减小，随加筋层数的增加逐渐增大，曲线1＃－3的位置高于曲线1＃－1，曲线2＃－3的位置高于曲线2＃－1。

就加权平均值比较，加一层筋时，破坏主应力差归一化加权加筋效果系数1＃－1为0.395kPa－1，2＃－1为0.403kPa－1；加三层筋时，破坏主应力差归一化加权加筋效果系数增大，当1＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏主应力差归一化加权加筋效果系数由1＃－1的0.395kPa－1增大为1＃－3的0.512kPa－1，当2＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏主应力差归一化加权加筋效果系数由2＃－1的0.403kPa－1增大为2＃－3的0.466kPa－1。

以上结果说明，在固结排水条件下，围压越大，加筋红土抗剪强度的变化程度越小；随加筋层数增加，加筋红土抗剪强度的变化程度增大。

（2）就破坏轴应变归一化加筋效果比较，在CD试验条件下，加筋红土的破坏轴应变归一化加筋效果系数随围压增大总体趋势减小，但不论1＃筋材还是2＃筋材，加筋一层时加筋红土的破坏轴应变归一化加筋效果系数都存在极大值。

就加权平均值比较，加一层筋时，加筋红土的破坏轴应变归一化加权加筋效果系数1＃－1为0.332kPa－1，2＃－1为0.320kPa－1；加三层筋时，归一化加权加筋效果系数增大，当1＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏轴应变归一化加权加筋效果系数由1＃－1的0.332kPa－1增大为1＃－3的0.380kPa－1，当2＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏轴应变归一化加权加筋效果系数由2＃－1的0.320kPa－1增大为2＃－3的0.400kPa－1。

图2－26　CD试验条件下不同筋材加筋红土的归一化加筋效果系数随围压的变化关系

以上结果说明，在固结、排水条件下，围压越大，加筋红土破坏轴应变的变化程度越小；随加筋层数增加，加筋红土破坏轴应变的变化程度增大。

（3）就破坏体应变归一化加筋效果比较，在CD试验条件下，加筋红土破坏体应变归一化加筋效果系数随围压增大而减小，围压200kPa以前减小较快，200kPa以后减小缓慢。

就加权平均值比较，加一层筋时，加筋红土的破坏体应变归一化加权加筋效果系数1＃－1为0.336kPa－1，2＃－1为0.297kPa－1；加三层筋时，破坏体应变归一化加权加筋效果系数增大，当1＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土破坏体应变的归一化加权加筋效果系数由1＃－1的0.336kPa－1增大为1＃－3的0.379kPa－1，当2＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土破坏体应变的归一化加权加筋效果系数由2＃－1的0.297kPa－1增大为2＃－3的0.503kPa－1。

以上结果说明，在固结、排水条件下，围压越大，加筋红土破坏体应变的变化程度越小；随加筋层数增加，加筋红土破坏体应变的变化程度增大。

（4）就破坏侧应变归一化加筋效果比较，在CD试验条件下，加筋红土的破坏侧应变归一化加筋效果系数随围压增大总体趋势减小，但不论1＃筋材还是2＃筋材，加筋一层时加筋红土的破坏侧应变归一化加权加筋效果系数都存在极大值。

就加权平均值比较，加一层筋时，加筋红土的破坏侧应变归一化加权加筋效果系数1＃－1为0.332kPa－1，2＃－1为0.343kPa－1；加三层筋时，归一化加权加筋效果系数增大，当1＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏侧应变归一化加权加筋效果系数由1＃－1的0.332kPa－1增大为1＃－3的0.395kPa－1，当2＃筋材由一层增加到三层时，加筋红土的破坏侧应变加权加筋效果系数由2＃－1的0.343kPa－1增大为2＃－3的0.368kPa－1。

以上结果说明，在固结、排水条件下，围压越大，加筋红土破坏侧应变的变化程度越小；随加筋层数增加，加筋红土破坏侧应变的变化程度增大。