8.3 卷扬式启闭机启闭力检测
前面所介绍的闸门和启闭机的种类很多。针对不同的闸门和启闭机,其启闭力的检测方法也不同,本节主要介绍一种常见的卷扬式启闭机的启闭力检测。
8.3.1 闸门启闭力检测的目的
水电工程施工完毕,新的闸门和启闭机安装好后,其启闭力是否达到设计的理论计算要求,需要进行检测;闸门与启闭机运行多年之后,是否还具有原启闭力额定标准要求,或是否满足安全启闭的要求,也需要进行检测。后一种检测可根据SL101-94《水工钢闸门和启闭机安全检测技术规程》规定,启闭机应每隔10~15年进行一次定期检测,其中有一项内容就是闸门启闭力的检测。综上所述,闸门启闭力检测的目的是:
(1)为工程管理单位提供制定闸门运行管理措施和方法的理论依据。
(2)为工程管理单位提供闸门启闭机是否需要维修、加固或拆旧换新的理论依据。
8.3.2 闸门启闭力检测的方法与仪器
8.3.2.1 闸门启闭力检测的方法
闸门启闭力的检测方法有:
(1)直接检测法——采用拉、压传感器或测力计直接测试。
(2)间接测试法——采用应变片和动态应变仪测试,然后通过胡克定律将动态应变值换算成力。或使用其他方法求得。
直接测试法采用的拉、压传感器或测力计在实际工程中一般不便于布置,实际中采用不多,而间接测试法测启门力时,测点一般布置在吊点、吊杆或闸门吊耳等构件上,这些部位受力状况较为复杂,每个吊点至少布置3片应变片,通过主应力计算出启门力。由于主应力的方向与启门力的方向可能不完全一致,这样算出的启门力会有一定的误差。
8.3.2.2 间接测试法在卷扬式启闭机检测中的应用
在卷扬式启闭机的检测中,由于启闭机减速箱输出轴中部处于纯扭状态,一般采用单应变片检测启门力即可。其测点布置在减速箱输出轴的中部,沿轴线45°方向贴一动态应变片作为测力工作片,其他应变片(一应变片沿沿轴线方向、一应变片沿垂直轴线方向,即横向)为精度验证片。但在实测时,精度验证片的应变值均较小,说明由工作片算出的启门力精确度比较高。
此外,为了更准确地测量或校核上一方法所测的启闭力,又可以在闸门的左右吊耳上布置应变片进行测试。
8.3.2.3 间接测试法测试系统方框图及仪器
间接测试法测试系统方框图如图8-7所示。
图8-7 测试系统方框图
该测试系统中主要配套仪器为动态电阻应变仪、数据采集器、动态数据处理仪和打印机等。
8.3.3 闸门启门力测试计算原理
闸门启门力是通过测试输出轴扭矩的间接方法测试后再计算而得。这个办法首先将测试所得应变值换算成输出轴的扭矩,然后通过扭矩计算出启门力。
8.3.3.1 输出轴的扭矩
从输出轴的受力分析可知,减速箱输出轴中部处于纯扭状态,轴表面各点的三个主应力为σ1=τmax,σ2= 0,σ3=-τmax(τmax为最大剪应力)。由材料力学得
式中:E为材料的弹性模量;μ为材料的泊松比;ε45°为实测动应变。
式中:Mn为输出轴扭矩;Wn=D3,为输出轴的截面抗扭模量(D为输出轴的直径)。
故输出轴的扭矩为:Mn=D3|ε45°| (8-18)
8.3.3.2 启门力的计算
根据输出轴的扭矩Mn,计算小齿轮的受力F为:
式中:r为小齿轮的半径。
此外,由大齿轮与滚筒之间的受力平衡系统,如图8-8所示,得到:
T·R2= F·R1
图8-8 大齿轮与滚筒受力平衡系统
则闸门的启门力为:
式中:T左和T右分别为闸门左右两根钢丝绳启门时的拉力。
8.3.3.3 吊耳板启门力的计算
吊点启门力由滑轮通过两块吊耳传到门体。根据圣维南原理,吊耳的中下部接近单向受拉,可在此布置n个(根据吊耳的大小而定多少个)单向应变片,测出其应变,再由应变计算应力和拉力,最后推算整个闸门的启门力。计算公式如下:
式中:σ点——吊耳(单片)应力;
T单——单边启门力;
FQ——闸门的启门力;
E——吊耳弹性模量(kN/m2);
A——吊耳截面面积(m2);
ε——单片吊耳的应变;
ε均——n片吊耳的平均应变;
σ均——n片吊耳的平均应力;
T左、T右——分别为闸门左、右两边吊耳开启闸门时的拉力;
ε左均、ε右均——分别为闸门左、右两吊耳的平均应变。
8.3.4 工程实例
8.3.4.1 工程实例1
某水电站现总共布置了8扇泄洪表孔弧形闸门,门重为500kN,
其孔口尺寸为9.8m×10.5m×12.1m(高×宽×支臂长),每扇门都单独布置了2×230kN固定卷扬式启闭机系统。启闭机输出轴的直径D= 0.14m,E= 2.1×1011 Pa,μ= 0.3,滚筒的半径为R2= 0.5m。1#闸门动测水位114.58m,4#闸门动测水位114.88m。
1.启门力大小
我们对1#闸门和4#闸门的启门力进行了检测(沿轴线45°方向贴一动态应变片),测出启门时启闭机输出轴的动应变,将有关几何尺寸代入式(8-20),得钢丝绳启门时的拉力为
启门力与开度的动态关系见图8-9和表8-6。
图8-9 1#门和4#门启门力与开度关系图
表8-6 闭门力与开度关系表
2.精度验证
进行1#闸门启门力检测时,既布置了测力工作片,也沿右边电机输出轴轴线方向和横向各布置了一精度验证应变片,这些应变与开度的动态关系见图8-10和表8-7。纯扭杆沿杆轴方向和垂直杆轴方向(横向)的应变为零,由于电机输出轴小齿轮在传动过程中受到大齿轮的径向力作用,所以ε轴和ε横并不为零,并且按转动轴的转动频率(f= 3.92r/min)周期变化,但其应变绝对值较小:ε轴= 1.41(με),ε横= 0.22(με),与工作片最小应变212.2(με)相比,它们分别为0.66%和0.10%。这说明两个问题:
(1)电机输出轴以扭转为主,弯曲应力较小。弯曲应力是由传动齿轮径向力产生的,与扭转力大小无关。
(2)ε45°主要是扭转产生的,由它计算出的启门力精度较高,误差不会超出1%(不计电信号误差)。
图8-10 1#门轴向和横向应变随时间变化图
表8-7 1#门启门时右边最大应变与开度关系表
3.结论
由检测结果可见,单应变片检测启门力方法简单实用,而精度又完全有保障,具有较强的实用性。启门时最大启门力出现在0.3m左右开度,1#门钢丝绳瞬间最大拉力为247.5kN(右边),左右两根钢丝绳的松紧基本均匀,拉力相差为3.0%。最大启门力FQ为490.7kN,启闭机瞬间超载较大(7.6%)。闸门悬空钢丝绳的持住力为210kN左右,接近启闭机的额定值,启闭机的容量太小。
8.3.4.2工程实例2
某水电站冲沙底孔5m×10.5~56m的事故检修平面闸门,静力荷载27810kN,要求能在动水条件下关门运行。
1.基本资料与测点布置
(1)闸门吊耳(吊板)的几何构造形状及尺寸如图8-11所示。
图8-11 底孔事故检修闸门测点布置图
吊板(16Mn)弹性模量:E= 204GPa= 2.04×108 kN/m2
吊板截面(长2m、厚0.032m)面积:A= 2×0.032= 0.064m2
(2)测点布置。吊点启门力由滑轮通过两块吊板(吊耳)传到门叶。根据圣维南原理,吊板的中下部接近单向受拉状况,如图8-11所示。在此布置5个测点(每个测点贴一应变片)测吊板应变,再由应变计算应力和拉力,最后推算整个闸门的启门力。
(3)启门力的计算公式与启闭力测试系统方框图
①计算公式:
吊板单点应力,依式(8-22)得σ点= E·ε
吊板(n= 5)平均应力依式(8-23)得
单边的启门力,依式(8-24)得
闸门的启门力,依式(8-25)得:
式中:T左和T右分别为闸门左、右两吊点板开启闸门时的拉力,ε左均和ε右均分别为闸门左、右两吊点板的平均应变。
②启闭力测试系统方框图
闸门启门力测试系统方框图如图8-12所示。
图8-12 启闭力测试系统方框图
测试主要配套仪器为动态电阻应变仪、数据采集器、动态数据处理仪等。
2.实测启闭力
该水电站冲沙底孔5m×10.5~56m事故检修闸门,静力荷载27810kN,要求能够在动水条件下关门运行。实验的当天,库水位为522.10m(水头50.1m、流量2710m3/s)时,曾做了两次动水落门试验,底孔事故检修闸门在自重和配重的作用下不能完全落到底就位,第一次试验闸门底缘离门槽底坎5.40m就停止了下门,第二次试验闸门底缘离门槽底坎5.39m也停止了下门,闸门将近有一半在底孔的上方。两次动水落门试验的重复性、一致性较好,数据整理以第一次为准。
动水落门试验后,在现场还对事故检修闸门做了一次静水启闭试验,闸门能够平稳启闭,没有什么异常情况出现。
现场检测:事故检修闸门门重为837kN(包含门叶、定轮和链条轮);事故检修闸门配重为1825kN(包含上吊梁、8×190kN铁块和下抓梁)。
将检测到的吊点板动应变和式(8-25)输送到计算机闸门启闭力测试系统,得到事故检修闸门的启闭力测试结果如下。
(1)有配重条件下事故检修闸门的启门力
从有配重动水落门闭门力过程曲线(图8-13)可以看出:由于配重是通过配重下面的抓梁与闸门吊点相联的,配重块的重量在闸门吊点上基本上没有反应。有配重动水落门时,闸门全开至20m吊点拉力基本保持不变,开度20~16.20m闸门由自重克服摩擦阻力下落,开度16.20~5.40m闸门由配重克服摩擦阻力下落,开度5.40m以下摩擦阻力大于闸门自重和配重,门体不能动水下落,关闭下游工作门,闸门静下水才落到底。
*图中闸门开度以闸门底缘到门槽底坎的高度为准(下同)。
图8-13 有配重动水下落闭门力过程曲线
有配重静水提门时,吊点拉力曲线(图8-14)在整个提门过程中都较平缓,实测最大吊点拉力,如表8-8所示,其中最大拉力为1279.88kN(加上配重达到3105kN,3105kN即为门机最大起吊荷载),当闸门露出水面后,门体不受水体影响,吊点拉力有一个小幅变化。
表8-8 事故检修闸门实测最大吊点拉力结果
图8-14 有配重静水提升启门力过程曲线
(2)无配重条件下事故检修闸门的启闭力
无配重静水落门闭门力过程曲线(图8-15)与动水落门过程不同,由于闸门受到的水平压力很小,在落门过程中摩擦阻力不大,吊点拉力基本上不变。
图8-15 无配重静水下落闭门力过程曲线
无配重静水提门时的吊点拉力曲线(图8-16)与有配重静水提门的吊点拉力曲线相同,在整个提门过程中都较平缓,实测最大吊点拉力结果如表8-8所示,其中吊点最大拉力为1227.64kN。
在两次动水落门试验中,闸门没有完全落到底,当关闭下游工作门减少事故检修闸门的水荷载时,底孔事故检修闸门可以继续下落就位,结合事后对事故检修闸门的检查情况进行分析,其原因是:
(1)闸门的配重不够;
(2)油尼龙轴套的摩擦系数大于0.10~0.14(过去设计采用)标准;
(3)油尼龙轴套具有一定的吸水率,其在潮湿的环境中容易产生定轮轴套抱轴、滚轮转动不灵活,最终导致闸门行走支承系统的摩擦阻力过大,闸门在自重和现有配重的作用下不能完全落到底就位。
图8-16 无配重静水提升启门力过程曲线
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