【摘要】：表2.14为试件的极限承载力对比，从表2.14看出，试件CB3与试件CB4的极限承载力仅相差0.5%，试件CB4与试件CB5的极限承载力相差8.3%，可以得出对角斜筋屈服时对应的剪力Vsd是影响连梁极限承载力的主要因素，连梁极限承载力随着Vsd的增大而增大。
混凝土规范11.7.10规定，对一、二级抗震等级的连梁，当跨高比不大于2.5时，除普通箍筋外宜另配置斜向交叉钢筋，其斜截面受剪承载力应符合下列要求：
η=（f SVASVh0）/（sfydAyd） （2-6）
式中：η—箍筋与对角斜筋的配筋强度比，当小于0.6时取0.6，当大于1.2时取1.2；
f SV—箍筋抗拉强度设计值；
ASV—配置在同一截面内的箍筋截面面积；
h0—截面有效高度；
s—箍筋间距；
fyd—对角斜筋抗拉强度设计值；
Ayd—单向对角斜筋的截面面积。
试件的钢筋参数如表2.13所示，可以看出，试件CB3～CB5中，箍筋面积保持不变的情况下，斜筋面积逐渐增大，箍筋与对角斜筋的配筋强度比逐渐减小，但连梁的受剪承载力逐渐增大，因此，箍筋已经不是影响连梁抗剪承载力的主要因素；保持箍筋和对角斜筋的最优用量比能使连梁达到较大位移延性系数，箍筋通过与其共同工作的混凝土以桁架模型方式传递剪力，跨高比越大，其发挥的作用越强，而斜筋的抗剪作用随跨高比的增加而降低，从表2.13可以看出，CB4的位移延性系数明显大于CB5的，故二者形成优势互补的前提是其用量比随连梁跨高比增大而增加。
表2.13 试件钢筋参数
表2.14为试件的极限承载力对比，从表2.14看出，试件CB3与试件CB4的极限承载力仅相差0.5%，试件CB4与试件CB5的极限承载力相差8.3%，可以得出对角斜筋屈服时对应的剪力Vsd是影响连梁极限承载力的主要因素，连梁极限承载力随着Vsd的增大而增大。
表2.14 试件的极限承载力对比
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