【摘要】：考虑到在预估的罕遇地震作用下，为使联肢剪力墙屈服时达到所有连梁及墙肢底层下端截面均屈服的最佳屈服机制，设计时允许连梁产生较大的塑性变形。连梁塑性变形的大小可由连梁的位移延性μb控制。
由连续化方法，可知连梁两端的相对位移Δ（ξ）为
由上式计算所有连梁两端的相对位移，取其最大值记为
。
考虑到在预估的罕遇地震作用下，为使联肢剪力墙屈服时达到所有连梁及墙肢底层下端截面均屈服的最佳屈服机制，设计时允许连梁产生较大的塑性变形。连梁塑性变形的大小可由连梁的位移延性μb控制。给定连梁的位移延性需求为μb，则连梁两端相对位移最大值
对应的连梁的弦转角
为：
已知目标耦联率CR，按下式确定全部连梁承担的竖向总剪力：
式中，Mo表示结构底部总倾覆力矩；
i表示全部连梁承担的竖向剪力值。
假定每根连梁承受相同的剪力，则连梁受剪承载力Vb按下式计算：
式中，n表示沿结构高度方向的连梁总数。
根据连梁剪力，假定反弯点位于其净跨度中点，可得连梁梁端弯矩。
对配置普通箍筋的钢筋混凝土连梁，可根据连梁的位移角需求
、跨高比lb/h和纵筋特征值λs，按下式确定连梁所需要的配箍特征值λsv[13]：
式中，λs=ρsfy/fc，ρs为纵筋配筋率；fy、fc分别表示纵筋屈服强度和混凝土抗压强度。
对于FRC对角斜筋小跨高比连梁，可由式（4-19）确定连梁所需钢筋。
上述公式是针对双肢剪力墙的，对于多肢剪力墙，上述公式仍适用，只需将连梁、墙肢的刚度以及相应的系数用多肢剪力墙的相应值代换即可。
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